图1中，LdbS1为限位开关,，当在DS完成合闸动作时后断开;；CSZK为手动自复位开关,，可进行分合操作;；1L+、1L-PC为控制电源正极;NC分别为控制电源正、负极;；X1为控制电机正反转的继电器;。 图2中，M为DS操作机构内的永磁电机;，RMR3为电机制动电阻;；CCDY1为线圈;；Y11为限位开关，受Y1线圈控制；RCCD为CCD线圈电阻；2L+、2L-PM、NM分别为电机电源正、负极。 当DS处于分闸状态时,，LdbS1为闭合状态。对DS进行合闸操作时，,CSZK接通,，在DS控制回路互锁条件满足时,继电器X1受电,，X1的其常开接点闭合,、常闭接点断开。

图2中电机M受电,开始转动,，通过传动机构带动DS触头完成合闸，；之后DS操作机构的LdbS1断开,，X1线圈失电,，X1的常开接点断开,X1、常闭接点接通。，X1的常开接点断开电机回路的电流,，从而把将2L+/2L-PM/NM电源与电机隔离。 由于电机转动有一定的惯性,，在电源切断后电机M仍会有一定时间的转动一定时间,，其自身会产生一定的反向电动势,，可通过X1的常闭接点和RMR3电阻组成的电机制动回路,来消耗由于电机惯性产生的这部分反向电动势。 2 现场故障原因分析 为分析现场故障原因,，现场查看被烧毁的继电器X1,，发现其三3对常开接点烧融,，而电机M及其它元件则完好无损。

因此由此推测造成继电器烧毁的原因可能有以下三种。 2.1继电器自身质量有问题 现场更换异常操作回路更换一的继电器X1后,，DS分合闸又能正常操作,，但在正常合分闸10余次后，新的继电器X1又再次被烧毁。继电器的反复烧毁，且烧毁现象相同，由此推测因自身质量问题而造成继电器烧毁的可能性很小，需进一步检查回路的电压、电流大小来判断故障的原因。

2.2负载回路电压过大 经用万用表测量测得操作回路中继电器X1负载两端的电压为DC230V,，稳态电流约为5A。，而我们选的此该类型继电器X1的开断能力为DC220V,/5A,，电流裕量不足,，因此出现了继电器的不定期烧毁现象。

2.3继电器的选型问题讨论 (1)2.3.1理论分析 将电机线圈参数带入图2的DS合闸回路图2,，可将其以转化成如图3和图4所示的等效电路。其中，回路电源电压U为DC220VDC220V±0V源,；电机M的电枢电阻R1=20Ω，电感值L1=77mH，功率为P=360W，在额定电源电压DC220V下，额定电流I1=2.5A；Y1线圈分压电阻R4=60Ω，Y1线圈电感L2=78mH，阻值R2=50.4Ω；电机制动电阻R3=2Ω。

  由图3可知，时间常数=3.85ms，=0.7ms，

    可认为图2回路时间常数τ=3.85ms<4ms,，     图2回路稳态电流I=U/(R4+R2)+I1=4.5AI=220/(60+50.4)+2.5=4.5A，即图54中的B值。     经计算得出操作机构电机回路时间常数τ<4ms,，而继电器X1的三3个接点串联开断容量相关参数为DC220V,/5A,/τ<40ms。，从理论上看元件的选型没有问题。，但是从现场测量数据来看,，稳态电流值非常接近5A,，稳态电流已达到继电器X1开断容量的极限。     2.3.(2)现场实际测量     现场测得从动作异常继电器电机回路测得数据如图54所示。从现场测量数据来看,，稳态电流值非常接近5A,，稳态电流已达到继电器X1开断容量的极限。     A=—尖峰电流（电机+Y1线圈+R4）尖峰电流； =电机回路平均电流（波形中间稳定段读数）； C—=控制单元故障时的电机回路峰值电流；

 

D—=继电器线圈X1电流；

 

    E—=R3电流